橫流塔熱力計算步驟

1、由已知條件Q、τ、t1、t2、tm及D、，利用公式5-37計算或查圖5-6，求得i1、i″1、i″2、i″m；由式6-33計算或查圖6-2求得K值；由θ及利用式5-29計算或查圖5-2求得濕空氣密度γ值。2、由式6-63求得δ″i值；由式6-62求得ξ值；由式6-61求得η值。3、用列表表6-7法計算λ值和N值。4、在選定填料的N′=fλ的曲線圖上，繪制由表6-8所示的計算結果的N值圖，求得工作點的ND和λD值，如圖6-10所示。橫流式冷卻塔熱力計算還有有限差分法分段計算和近似積分法求解等，因目前采用的基本上均為平均焓差法，故不作介紹。例已知橫流式冷卻塔淋水面積為40m2，冷卻水量為600m3h，進塔水溫t1=45℃，出塔水溫t2=35℃，塔內平均風速Wm=2、5ms，θ=30℃，τ=24℃，=0、6，P=745mmHg。采用塑料菱形淋水裝置，片距25mm，容積分質系數(shù)為：求需要的淋水裝置體積V。設計計算時，可再設幾個氣水比，求出相應的N值，繪制λ·N′曲線，再根據(jù)選用的淋水裝置特性N′方程作出λ·N′曲線，兩條曲線的交點為所求的工作點。

冷卻塔管式配水

1、固定式管式配水1配水管起始斷面的流速一般不大于1～1、5ms，配水系統(tǒng)水流總阻力不宜大于0、5m。2盡可能利用支管使配水管連通成環(huán)網(wǎng)。環(huán)形布置配水管道水壓較均衡，配水均勻性相對較好。3配水干管的末端必要時應設排污及放空管。4噴嘴應選用結構合理、流量系數(shù)大、噴濺均勻和不易堵塞的形式。噴嘴的布置和工作壓力，除應滿足淋水填料的配水要求外，并應考慮盡量減少壁流并降低循環(huán)水泵的供水水頭。噴嘴的規(guī)格及性能見表7-7。每個噴嘴的出水量可按下式計算：式中H——噴嘴前水壓m；Au——流量系數(shù)，見表7-7。單旋流直流式、雙旋流直流式、反射式、靶式、固定濺水碟等噴嘴前水壓一般宜采用4～7m。盡可能避免槽式配水，因配水槽占用冷卻塔斷面積較大，則不僅阻力大，而且使塔內氣流不均勻。單旋流直流式噴嘴布水均勻，中空現(xiàn)象少，這種噴嘴現(xiàn)有有4種規(guī)格，見表7-8，流量特性見圖7-5。反射型噴嘴基本型號有反射Ⅰ型、反射Ⅱ型和反射Ⅲ型。Ⅰ型主要用于橫流式冷卻塔池式配水，也可用于逆流式冷卻塔管式配水。Ⅱ型主要用于逆流式冷卻塔槽式和管式配水。反射Ⅰ型和Ⅱ型噴嘴流量及水壓特性見圖7-6，這兩種噴嘴布水均勻性較好，安裝方便，要求水壓低。這種形式噴嘴的噴口與濺水碟距離加長后有反射Ⅰ-1型、反射Ⅱ-1型兩種噴嘴，其噴嘴流量及水壓特性曲線見圖7-7。反射Ⅰ-1型、反射Ⅱ-1型噴嘴流量特性式為：式中——噴嘴出口直徑mm；H——噴嘴出口截面水深m。該噴嘴流量特性也可由圖7-7查得。靶式噴嘴造型工藝較簡單，水力特性也較差，在靶下直徑近200mm處中空無水，其水力特性見圖7-8。套管22靶式噴嘴水力特性見圖7-9。固定濺水碟式噴嘴有大噴嘴28、30、32mm和小噴嘴20、22、24mm兩種。大噴嘴套管較短、管徑較大，適用于高水壓管式配水；小噴嘴套管較長，管徑較小，適用于低水壓及槽式配水。這種噴嘴的水力特性為：2、旋轉式管式配水1計算步驟：1根據(jù)配水流量和假定開孔或縫的孔徑和孔距計算孔口前水壓。2計算水平推力和旋轉力矩。3計算配水管末端最大線速度和旋轉速度。旋轉配水管系統(tǒng)由接管連接進水管及安裝軸承、軸承承受配水器全部重量，由軸承箱和兩個錐形軸承及蓋板組成、密封箱用以連接配水器旋轉部件與固定部件的密封作用和配水管組成。冷卻水通過進水管引入接管內，流入配水管，然后通過配水管上的縫隙形成水簾或經配水管的管嘴形成股流，噴在濺水板上或水簾，灑于冷卻塔內填料上。2計算：1旋轉管布水孔口前的水壓力H：3為使整個冷卻塔斷面上獲得均勻配水，旋轉管上的配水孔一般可用不等間距開孔布置，越接近于旋轉管末端，孔眼間距越小，也可以采用不同寬度的斜長條形噴水口。目的是使旋轉布水器的轉速和孔口設計在塔的整個填料斷面上形成均勻連續(xù)的配水。轉速過低，對配水的均勻性不利，而轉速過高，水滴會向四周飛濺，造成壁流，影響冷卻效果。配水管根數(shù)，小塔一般為4～6根，大塔為6～12根，為偶數(shù)組合。4配水器的轉速也可通過旋轉配水管上出水孔的角度進行調節(jié)。5在圓形逆流式玻璃鋼冷卻塔中，有在旋轉布水器水管上加裝濺水板，濺水板的作用為：1使配水管噴水成片狀均勻分布。2收集部分噴濺在淋水填料面上的水滴。加濺水板后，所需水壓比不加濺水板約大3倍左右。就是說，在相同水壓力作用下，加濺水板后，配水器的轉速降低了。6旋轉布水方式多用于逆流式小型圓塔，由于噴口口徑較小，應注意采用措施以預防阻塞。